Courant continu haute tension

Convertisseurs à thyristors sur le pôle 2 de la ligne Inter-Island en Nouvelle-Zélande.

Symbole d'un convertisseur AC/DC.

Le courant continu haute tension (CCHT), en anglais High Voltage Direct Current (HVDC), est une technologie d'électronique de puissance utilisée pour le transport de l'électricité en courant continu haute tension. Son utilisation est minoritaire par rapport au transport électrique à courant alternatif (AC) traditionnel de nos réseaux électriques. Son principal intérêt est de permettre le transport d'électricité sur de longues distances ; le courant continu cause moins de pertes dans ce cas. Par ailleurs, c'est l'unique possibilité pour transporter de l'électricité dans des câbles enterrés ou sous-marins sur des distances supérieures à environ 100 km. En effet, la puissance réactive produite par le caractère capacitif du câble, s'il est alimenté par du courant alternatif, finit par empêcher le transport de la puissance active, qui est recherchée. En courant continu, aucune puissance réactive n'est produite dans le câble. Les autres avantages de la technologie HVDC qui sont : facilité de réglage, influence sur la stabilité et possibilité de régler la puissance transitée notamment, peuvent également justifier son choix sur des liaisons plus courtes.

Une station en courant continu haute tension peut permettre de connecter entre eux deux réseaux alternatifs non-synchrones, par exemple n'ayant pas la même fréquence (liaisons entre des iles au Japon à 50HZ et d'autres à 60Hz) ou ayant des réglages de fréquence indépendants. Cela permet d'échanger de l'énergie entre des réseaux sans les connecter directement et donc en évitant la propagation des instabilités d'un réseau à l'autre. De manière plus générale, la stabilité des réseaux est améliorée, le flux d'énergie s'interrompant si une instabilité ou un défaut est détecté d'un côté de la liaison, qui ne se propage donc pas. Au delà de ce point les liens HVDC permettent un net gain en terme de stabilité. Par exemple les liens HVDC VSC permettent de stabiliser le réseau, en autres en fournissant juste la quantité d'énergie réactive dont a besoin le réseau pour avoir un profil de tension stable.

La technologie HVDC est apparue dans les années 1930. Elle a été développée par ASEA en Suède et en Allemagne. Des suites de la Seconde Guerre mondiale, la première ligne HVDC a été construite en Union soviétique en 1951 entre Moscou et Kachira. Une ligne a ensuite été construite en 1954 entre l'île de Gotland et le continent de la Suède avec une tension de 100 kV et une puissance de 20 MW.

Sur le plan technologique il faut distinguer deux grandes familles de connexions à courant continu : celles fonctionnant en source de courant, utilisant des thyristors, appelée «  Line-commutated converters » (LCC), soit convertisseurs commutés par la ligne, de celles fonctionnant en source de tension, utilisant des IGBT développée dans les années 1990 et appelée « Voltage-source converters » (VSC), « convertisseurs source de tension ». La première se destine au transport de grande voire très grande puissance, jusqu'à 7 600 MW, avec des tensions allant jusqu'à +/- 800 kV, sur de grandes distances, jusqu'à 2 500 km. La seconde, plus réglable, plus compacte, ne nécessitant pas un réseau « fort » est particulièrement adaptée au transport d'électricité provenant des éoliennes offshore ou au transport d'électricité par câble en polyéthylène réticulé (XLPE), donc sans huile minérale. Elle a cependant une puissance maximale limitée à 1 GW par bipole en 2012.

Courant continu et courant alternatif

Articles connexes : Nécessité de la haute tension et Guerre des courants.

Dans les années 1880 eu lieu la guerre des courants entre les partisans d'un réseau à courant continu comme Thomas Edison et ceux d'un réseau à courant alternatif comme Nikola Tesla et George Westinghouse. Le courant continu survécut 10 ans, toutefois rapidement le développement des transformateurs de puissance, nécessaire pour élever la tension et ainsi limiter les pertes, conduisit à la généralisation des réseaux en courant alternatif.

Ainsi dans les réseaux actuels, la puissance électrique est produite en courant alternatif, transportée, distribuée et consommée très majoritairement en courant alternatif. Toutefois, dans certains cas l'usage du courant continu est avantageux : il rend possible la connexion de réseaux asynchrones, il est utilisée quand la distance est trop importante pour avoir une liaison aérienne en courant alternatif stable et/ou économique, pour transporter de grandes quantité de puissances, pour les lignes sous-marines, augmenter l'apport de puissance sans augmenter la puissance de court circuit ou améliorer les performances du réseau en courant alternatif grâce à la commandabilité des stations HVDC.

Ce n'est qu'avec le développement de l'électronique de puissance avec notamment l'invention des diodes à vapeur de mercure que l'utilisation de courant continu à haute tension est devenu possible. Cette invention fut suivie par celle des thyristors à base de semi-conducteurs dans les années 1970. Les insulated-gate bipolar transistor (IGBT) n'apparurent que plus tard.

Les lignes de transport en courant continu sont de plus en plus répandues, le rythme des projets augmentant ces dernières années.

Applications

Liaisons entre grande centrale électrique et charge distante

Le barrage des Trois-Gorges est relié à Changzhou, Guangdong et Shanghai en HVDC

La technologie HVDC LCC offre de grands avantages pour le transport d'une grande puissance depuis une centrale électrique vers une charge éloignée. À la différence des lignes AC, les lignes HVDC n'ont pas besoin de compensation sur de longues distances, la stabilité de la centrale n'est pas menacée, les pertes en lignes sont également très réduites.

La réduction des pertes est en particulier liées au fait que la résistance en courant continu des lignes est plus faible qu'en courant alternatif (absence d'effet de peau), mais surtout au fait que seule la puissance active est transportée en courant continu. Les pertes Joule dues au transport de la puissance réactive n'existent pas en courant continu, le courant est donc seulement limité par les capacités thermiques des conducteurs. Inversement le Courant continu haute tension implique des pertes supplémentaires dans les stations de conversion. En dehors de toute considération technique, le choix économique d'utiliser ou pas du courant continu pour une liaison de grande longueur est lié en particulier un équilibre en trois paramètres :

• le coût supplémentaire des stations de conversion ;
• les pertes de ces stations de conversion ;
• les pertes en ligne.

Il en résulte donc une longueur de ligne au delà duquel un projet de ligne à courant continu est rentable. On estime en général cette longueur à 500 km environ.

Les exemples les plus marquant sont les connexions entre barrages, barrage des Trois-Gorges, barrages du Tibet ou Itaipu, et centre de charge : côte chinoise, Sud-est brésilien. De très haute tension sont utilisées à cette fin : ± 500, 600 ou 800 kV. La facilité de commande des HVDC est également un avantage majeur pour gérer de telles puissances.

Liaisons sous-marine et à câbles

Article connexe : Modélisation en Pi des lignes électriques.

Consommation en puissance réactive Q par kilomètre de ligne aérienne 380 kV, de câble souterrain et pour un GIL en fonction de la puissance apparente transportée S et à 50 Hz. Une ligne en courant continu ne consomme pas de puissance réactive

Modèle en Pi d'une ligne électrique, les câbles ont des capacités grandes

Par ailleurs, le HVDC est particulièrement adapté pour transporter de l'énergie électrique par câble, sous-marin entre autres. Au-delà d'une certaine distance, 60 à 80 km environ pour des liaisons souterraines ou sous-marines, l'importance du courant capacitif rend peu intéressant le transport d'électricité en courant alternatif. Les câbles AC ont en effet un comportement capacitif vis-à-vis de la terre. Leurs charges et les décharges finissent par consommer l'intégralité du courant disponible. Autrement dit la puissance transportée par le câble devient intégralement réactive. Afin de réduire cet effet capacitif, on installe dans les liaisons classiques en courant alternatif des réactances de compensation, ce qui est coûteux. Ce phénomène n'apparaît pour le courant continu que lors de la mise sous tension ou d'inversion de polarité (pour le VSC, il n'y a même pas d'inversion de polarité). En régime permanent, le courant étant continu, la capacité parasite du câble ne se charge ou décharge pas. Il n'y a donc aucune limite théorique existante, en matière de distance, pour l'HVDC. Ainsi le projet NorNed entre la Norvège et les Pays-Bas comporte deux câbles de 580 km chacun.

L'utilisation de câble en polyéthylène réticulé n'est possible que pour les VSC, l'inversion de polarité les endommageant. Ces câbles ont l'avantage de ne pas contenir d'huile ce qui présente un avantage sur le plan écologique. La technologie VSC est donc souvent associée aux câbles.

Connexions de réseaux non-synchrones

Voir partie Tête-bêche

HVDC et énergies renouvelables

Article connexe : énergies renouvelables.

La plate-forme Alpha Ventus est certes connecté en courant alternatif, elle a servi de modèle aux plateformes HVDC offshore

Le thème des lignes HVDC revient régulièrement dans les débats concernant les énergies renouvelables pour plusieurs raisons. Premièrement, comme vu dans le précédent chapitre, les câbles à courant continu sont les seules solutions pour transporter de l'électricité sous l'eau sur de longue distance. Elles sont donc utilisées pour raccorder les fermes éoliennes offshore éloignées des côtes . La technologie VSC est utilisée car elle nécessite moins d'espace. Les premiers projets du genre ont été construit dans la Mer du Nord avec la plateforme BorWin Alpha, d'autres projets commandés par TenneT sont en construction dans le même secteur.

Connexions sous-marines HVDC en Europe (à l'exception des lignes de faible puissance pour des plates-formes et de lignes de service). Légende : vert = projet approuvé, rouge = existants, bleu = options à l'étude (non à jour)

Deuxièmement, les énergies renouvelables modifient la typologie des flux sur le réseau. Ceux-ci fluctuent désormais plus fréquemment, avec des amplitudes de variation plus marquées, et couvrent des distances plus longues. Ce dernier a été conçu pour transporter la puissance depuis des centrales électriques de forte puissance vers les centres de consommation. Les lignes sont donc conçues pour transporter le courant dans un sens bien défini. Les sources d'énergie renouvelable ne se trouvant rarement au même endroit que les centrales de forte puissance, le réseau doit être renforcé là où sont connectées les nouvelles centrales. Par ailleurs les énergies renouvelable fluctuant, il devient important de pouvoir transporter l'électricité sur de plus grande distance, ainsi en Allemagne les éoliennes sont surtout situées dans le nord du pays tandis que les panneaux photovoltaïques se trouvent majoritairement dans le sud, selon que la météo est ensoleillée ou venteuse l'électricité doit être convoyée d'une extrémité à l'autre du pays. Ainsi le gouvernement allemand a programmé le renforcement de son réseau électrique sur l'axe nord - sud avec la construction de 4 à 5 lignes utilisant la technologie HVDC VSC d'ici pour une puissance totale comprise entre 10 et 28 GW selon le scénario retenu. Ces lignes vont emprunter autant que possible les corridors d'infrastructure déjà existants, toutefois de nouveaux corridors d'une longueur comprise entre 3 500 et 4 700 km doivent être construits. Des lignes AC doivent être transformées en ligne HVDC. Au total l'investissement prévu, HVDC et renforcement du réseau AC, s'élève entre 19 et 27 milliards d'euros, dans ce total de 5 à 12 milliards concernent les installations HVDC.

Euro-Supergrid ayant une EU-MENA-Connection: Schéma d’une infrastructure possible pour un approvisionnement durable de puissance à l’EU-MENA.

La population toujours moins encline à accepter le passage de ligne à haute tension dans leur voisinage et les lignes en courant continu étant particulièrement bien adaptées au transport électrique par câble, la probabilité de voir une grande partie du renforcement se faire en câble et en courant continu est élevée. De plus, les lignes à courant continu permettent de piloter le flux d'énergie ce qui est particulièrement utile dans un réseau électrique gagnant en complexité.

Dans le cadre d'utilisation importante des énergies renouvelables, un renforcement à plus grande échelle est souhaitable, les ressources en énergie renouvelable des différentes régions ou pays n'étant pas les mêmes à un moment donné. Des projets de super-réseaux sont donc à l'étude, particulièrement au niveau européen, afin de lisser la production au niveau européen. Ces projets sont subventionnés par la commission européenne depuis janvier 2009, afin d'améliorer les interconnexions entre pays européens. Des projets de liaisons à travers la mer Méditerranée ont également été étudié dans le cadre des vastes programmes projet Desertec de la Trans-Mediterranean Renewable Energy Cooperation.

Histoire

Systèmes électromécaniques

Schéma de principe d'un système de transmission HVDC deThury

Pylône électrique du bipôle Baltic Cable en Suède

La première liaison électrique à longue distance construite en 1882 entre Miesbach et Munich utilisait le courant continu à une tension de 2,5 kV. Une méthode pour le transport de courant continu haute tension fut ensuite développée par l'ingénieur suisse René Thury puis mis en application en 1889 en Italie par la société Acquedotto De Ferrari-Galliera. Son idée consiste à connecter en série des moteurs et des générateur à courant continu pour accroître la tension. La ligne était alimentée par un courant constant, avec une tension de 5 kV par machine, certaines machines ayant deux commutateurs afin de réduire la tension appliquée à chaque. Au final, ce système était capable de transmettre 630 kW à une tension de 14 kV continue sur une distance de 120 km. Il fut en service jusqu'en 1913.

Une autre ligne précurseur fut la ligne Lyon-Moûtiers capable de transmettre 8 600 kW de puissance hydroélectrique sur une distance de 200 km, dont 10 sous terre. Le système utilisait 8 générateurs connectés en série avec deux commutateurs par générateur. Au total, il y avait une tension de 150 kV entre les pôles. Elle fut en fonctionnement de 1906 à 1936. D'autres systèmes de Thury fonctionnèrent dans les années 1930 avec des tensions allant jusqu'à 100 kV, mais les machines tournantes demandaient beaucoup de maintenance et avaient un mauvais rendement. D'autres systèmes électromécaniques furent testés durant la première moitié du XX^e siècle sans succès commercial. Kimbark rapporte que ces systèmes avaient un taux de disponibilité d'environ 70 %, ce qui est certes acceptable mais loin des standards de qualité actuels.

Une méthode fut imaginée pour diminuer la tension du courant continu haute tension en bout de ligne en utilisant des batteries connectées en série. Elles étaient ensuite connectées en parallèle pour alimenter le réseau de distribution. Mais à cause de la capacité limitée des batteries, la difficulté du passage série/parallèle, ainsi que les pertes énergétiques causées par leurs charges et décharges menèrent les deux expériences commerciales qui furent tentées à l'échec.

Soupapes à vapeur de mercure

Les soupapes à diodes à vapeur de mercure sont inventées en 1901. Elles sont tout d'abord utilisées pour redresser la tension aux bornes de machines électriques industrielles. L'usage des diodes à vapeur de mercure dans les réseaux électriques, pensée en 1914 est développé entre les années 1920 et 1940. Des soupapes au thyratron ont également été conçues. Les États pionniers dans le domaine sont ceux possédant de longues lignes électriques : les États-Unis, l'URSS et la Suède. En 1932, General Electric teste une ligne à courant continu de 12 kV à soupapes à vapeur de mercure. Elle permet d'alimenter une charge à 60 Hz à Mechanicville alors que l'électricité est produite à 40 Hz. En 1941, une liaison de 60 MW, +/- 200 kV sur une distance de 115 km, l'Elbe-Projekt, est conçue pour alimenter Berlin. Elle doit utiliser des diodes à soupape de mercure. Toutefois la chute du régime en 1945 empêche l'achèvement des plans. Pour justifier les fonds alloués au projet en pleine guerre, ses concepteurs argumentent qu'un câble souterrain est moins sensible aux bombardements qu'une ligne aérienne. L'Union soviétique met la main sur l'équipement à la fin de la guerre et le construit entre Moscou et Kachira. Cette liaison, ainsi que la ligne construite par ASEA entre l'île de Gotland et la Suède marque les véritables débuts de la technologie HVDC.

Les travaux du docteur Uno Lamm en Suède dans le domaine, font qu'il est souvent considéré comme étant le père de l'HVDC. L'IEEE a d'ailleurs baptisé de son nom la récompense pour une avancée technologique importante dans le domaine de l'HVDC.

Nelson River 1 à Manitoba au Canada est la dernière station HVDC à avoir été mise en service avec cette technologie en 1972.

Depuis toutes les stations utilisant cette technologie ont été soit fermées, soit rénovées, les diodes à vapeur de mercure étant remplacées par des systèmes à semi-conducteurs. La dernière liaison à en avoir en service est la ligne HVDC Inter-Island en Nouvelle-Zélande, qui relie comme son nom l'indique les deux îles entre elles. Elle n'a d'abord gardé qu'un pôle avec cette technologie. Puis en a arrété l'exploitation le 1^er août 2012 en même temps que les nouveaux convertisseurs à thyristors étaient mis en service.

Les projets suivants ont utilisés cette technologie :

• Projet Elbe à Berlin en Allemagne
• Moscou–Kachira en Russie
• Première phase de la ligne entre le Gotland et la Suède
• La première interconnexion France-Angleterre d'une puissance de 160 MW
• Ligne Volgograd–Donbass reliant la Russie à l'Ukraine
• Première phase de la ligne Konti–Skan entre la Suède et le Danemark
• Poste de Sakuma, convertissant la fréquence au Japon
• Première phase de la ligne Italie-Sardaigne-Corse
• Première phase de la ligne Vancouver Island lau Canada
• Première phase de la ligne Pacific DC Intertie de l'Oregon à Los Angeles aux États-Unis
• Ligne Kingsnorth à Londres en Angleterre
• Première phase de la ligne Nelson River DC Transmission System au Canada

Station de Nelson River avec une ligne de 150 kV et 1 800 A utilisant des soupapes à diodes à vapeur de mercure

Soupapes à thyristors

Depuis 1977, tous les systèmes HVDC ont été construits avec des composants à état solide, dans la plupart des cas des thyristors. Comme les diodes à vapeur de mercure, les thyristors ont besoin d'un circuit extérieur, le réseau de courant alternatif, pour être commutés, ils font donc partie de la famille des LCC et a les mêmes restrictions.

Le développement de cette technologie commence vers la fin des années 1960. La première liaison construite est la station de la Eel River au Canada. Elle a été mise en service en 1972 et General Electric en est le maître d'œuvre.

En 2012, des soupapes à thyristors ont été utilisées sur plus de 100 projets, d'autres étant toujours en cours de planification.

Convertisseurs en source de tension (VSC)

Technologie apparue dans les années 1980 pour piloter les moteurs électriques, la première application HVDC date de 1997, avec le projet expérimental Hellsjön–Grängesberg, en Suède.

Le développement dans le domaine des semiconducteurs et en particuliers des IGBT, ont permis de rendre les petites liaisons en courant continu plus abordables. ABB, Siemens et Alstom sont présents sur le marché en 2012. Les convertisseurs en source de tension sont apparus en 1997.

Les premières installations utilisaient la modulation de largeur d'impulsion sur des convertisseurs à 2 étages, concrètement la tension vaut alors alternativement +V et -V, la modulation de largueur d'impulsion permettant d'obtenir une fondamentale sinusoidale. Toutefois des filtres doivent être construits pour éliminer les harmoniques, ceux-ci prenant beaucoup de place, environ la moitié de la surface de la station, et coûteux.

Depuis, Siemens a lancé en 2010 une technologie dite « Modular Multi-Level Converter » (MMC), convertisseurs à modules multi-étages, qui permet de reproduire fidèlement un sinus sans utilisation de filtres. ABB a depuis lancé une technologie similaire dite en « cascade », acronyme CTLVSC-HVDC. Alstom quant à lui est en train de lancer une technologie « hybride » entre LCC et VSC appelée « Hybrid », acronyme HML-VSC-HVDC.

Autre technologie

Une technologie mettant en série des capacités entre les transformateurs et les soupapes a été conçue par ABB pour permettre l'usage d'HVDC dans les réseaux faibles. Nommée « Capacitor-Commutated Converter » (CCC), elle a quasiment perdue tout intérêt depuis l'émergence des VSC.

Convertisseurs

Généralités

En plus de permettre le transport de puissance électriques les HVDC ont l'utilité de stabiliser le réseau lors d'événements transitoires. Par ailleurs les lignes à courant continu ne propage pas les défauts : si un court-circuit ou une coupure courant a lieu d'un côté de la ligne, la connexion est interrompue automatiquement, n'affectant pas l'autre côté.

Un des défauts des lignes HVDC, que ce soit LCC ou VSC, est de ne pas avoir autant de capacité de surcharge temporaire que les lignes AC.

Convertisseurs commutés par les lignes (LCC)

Exemple de station HVDC, ici Haywards en Nouvelle-Zélande

La très grande majorité des systèmes HVDC en opération sont commutés par les lignes. Comme leur nom l'indique, ces convertisseurs dépendent du réseau auquel elles sont connectées pour effectuer leurs commutations. Ils sont constitués d'éléments qui ne peuvent qu'être rendus passants par le circuit de commande, leur blocage ne pouvant provenir que des conditions extérieures, comme les diodes à soupape de mercure ou les thyristors.

Les convertisseurs LCC nécessitent un circuit extérieur pour forcer le courant à zéro et ainsi permettre d'éteindre le système. On dit qu'ils ont besoin d'un réseau suffisamment fort. Sinon, des échecs de commutation se produise, le courant ne passe pas d'une branche du pont à l'autre, la tension de sortie n'est alors pas sinusoïdale. D'où leur nom de convertisseurs commutés par la ligne (LCC). Cette caractéristique rend la connexion de la ligne à une charge passive, sans générateur, impossible. Cela implique qu'il est difficile de redémarrer un réseau grâce à une LCC. Dans le même ordre d'idée, une liaison LCC doit transporter une puissance minimale, typiquement d'environ 10 % de la puissance nominale, pour éviter des échecs dans les commutations.

Dans la technologie LCC, le courant continu ne change pas de direction. Il traverse des bobines de forte inductance, appelées « bobines de lissage », qui le maintiennent à un niveau quasiment constant. Sa valeur est déterminée par la chute de tension entre les deux stations et par la résistance de la ligne, simple loi d'Ohm. Les stations peuvent être modélisée côté AC par des sources de courant, on parle ainsi de convertisseur source de courant pour désigner cette technologie.

La direction du courant étant toujours la même, la direction du flux de puissance est inversée en inversant la tension continue aux deux stations. Certains systèmes HVDC utilisent pleinement cette bidirectionnalité, typiquement dans le cas des interconnexions comme entre la France et l'Angleterre. D'autres sont avant tout conçus pour exporter l'énergie produite par une centrale électrique tel que le barrage d'Itaipu au Brésil qui est relié à la côte du pays par une ligne à courant continu, une direction peut alors être optimisée au détriment de l'autre.

Comme détaillé dans la partie sur les filtres, les LCC ont le défaut de consommer de la puissance réactive. Cela a toutefois un effet secondaire intéressant : les courants de court-circuit étant quasiment purement réactif (les lignes aériennes étant principalement inductive) et les LCC ne pouvant produire de puissance réactive, les stations LCC ne contribuent pas à l'alimentation du défaut. Exprimé autrement, les LCC n'augmentent pas la puissance de court-circuit du réseau.

Pont à 6 impulsions

Le système est constitué de ponts de diodes triphasés, ou pont à 6 impulsions, qu'on peut représenter avec seulement six éléments de commutation, appelés « valve » en anglais ou « soupape » en français, chacune reliant une phase du système alternatif à une phase du système continu. À chaque instant, deux soupapes doivent être passantes, une en haut du pont et une bas, reliant chacune une phase AC différente à l'une des deux lignes DC. Deux phases AC sont donc connectées en série aux lignes DC, la tension DC est par conséquence égale à la somme de deux phases AC à tout moment. Par exemple lorsque les soupapes V1 et V2 sont passantes, la tension continue est égale à la tension de la phase 1 plus celle de la phase 3.

À cause de l'inductance des lignes AC, le passage d'une soupape à une autre, d'une phase à une autre, la commutation, n'est pas instantanée. Lors de la commutation, il a une superposition : deux soupapes conduisent simultanément. Par exemple, si les soupapes V1 et V2 sont passantes et que la soupape V3 est amorcée, le chemin du courant doit passer de la soupape V1 à la soupape V3, pendant un court instant les deux conduisent.

Pendant cet instant, la tension continue est égale à la moyenne de la tension des phases 1 et 2 moins celle de la phase 3. L'angle de superposition µ s'accroit avec le courant transporté par l'installation. Avec α l'angle de retard à l'ouverture des thyristors, typiquement α + µ a une valeur comprise entre 13 et 18° à pleine puissance.

Pont de Graetz triphasé à base de thyristors, monté en redresseur.

Explication du processus de commutation. Quand les soupapes 1 et 2 sont passantes, la tension continue dépend de 2 des trois tensions alternatives. Pendant la superposition, la tension continue est formée des trois tensions alternatives.

Pendant la superposition, la tension continue est plus faible qu'en son absence, elle forme une sorte de dent caractéristique. En conséquence la tension continue décroit en moyenne lorsque la période de superposition croît, autrement dit la tension continue moyenne décroît quand le courant transportée croît.

Tension et courant sortant d'un pont de Graetz triphasé pour un angle de superposition de 20° et α = 20°

La valeur de la tension continue au bornes d'un redresseur à pont de Graetz à 6 impulsions est donnée par :

${V_\mathrm {dc}=V_\mathrm {av}=\frac{3V_\mathrm {LLpeak}}{\pi} \cos(\alpha) } - {6 f L_\mathrm {c} I_\mathrm {d} }$

Où:

V_LLpeak est la valeur crête de la tension alternative sortant des transformateurs connectés aux convertisseurs.

α est angle de retard à l'ouverture des thyristors

L_c est l'inductance de commutation des lignes AC par phase

I_d est le courant continu

f est la fréquence du réseau alternatif, 50 ou 60 HZ selon les régions du monde.

L'angle de retard α étant l'intervalle entre le moment où la tension aux bornes d'une soupape devient positive, moment où une diode deviendrait passante, et le moment où le thyristor est amorcé et devient passant. L'équation précédente montre clairement que quand l'angle de retard augmente, la tension continue diminue. Au-delà de 90° elle devient négative, cela marque la limite entre le fonctionnement en redresseur et le fonctionnement en onduleur. Dans une LCC, le réglage de l'angle de retard constitue la seule méthode de commande rapide des convertisseurs. Il permet de commander la valeur de la tension continue de chaque côté de la ligne, commandant en même temps la chute de tension et donc la puissance transférée. La puissance transférée par une LCC est égale à:

$P_{transmise} = \frac{V_{redresseur} - V_{onduleur}}{R_{ligne}}$

Où:

V_redresseur est la tension continue côté redresseur

V_onduleur est la tension continue côté onduleur

R_ligne est la résistance de la ligne continue

Tension et courant aux bornes d'un onduleur avec γ=20° et µ=20°

À la station de sortie, fonctionnant en onduleur, l'angle de retard idéal est de 180°, toutefois cette valeur ne peut être atteinte pour deux raisons. Tout d'abord à cause des phénomènes de superposition, ensuite à cause de l'angle d'extinction $\gamma$. Cet angle modélise le fait que les soupapes ne retrouvent pas instantanément leur capacité isolante après avoir été passantes. Cet angle est lié au temps de « turn-off », noté t_q des thyristors et vaut typiquement 15°. La relation entre α, $\gamma$ et µ est la suivante :

$\gamma = 180 - \alpha - \mu$ (en degrés)

Dans cette technologie, la station qui fonctionne en redresseur a un angle de retard proche de 0, celle qui fonctionne en onduleur un angle proche de 180°, la différence de tension est alors maximale, le transfert d'énergie maximalisée. Toutefois à cause des temps de commutation des soupapes et de marges de sécurité, les angles ne peuvent être exactement 0 et 180°, ils sont dans les faits plus proche de 13 et entre 160 et 165°. La valeur maximale de l'angle α est aussi appelée « butée onduleur ».

Pont à 12 impulsions

L'arrangement à 6 impulsions a le défaut de ne commuter que tous les 60°, ce qui produit une tension continu peu régulière, contenant donc de nombreuses harmoniques. Pour palier ce problème, deux ponts de diodes triphasés sont montés en série côté DC, on a alors 12 soupapes. Le système triphasé est alors dédoublé avant d'entrée dans les transformateurs. Un banc de transformateur est monté en étoile, l'autre en triangle, cela permet d'introduire un déphasage de 30° entre les deux systèmes. La commutation a alors lieux tous les 30°, ce qui réduit le contenu harmonique. Cette technologie est standard depuis les années 1970.

Convertisseur HVDC à 12 impulsions utilisant des soupapes à vapeur de mercure avec des disjoncteur permettant de court-circuiter un pont à 6 impulsions

Convertisseur HVDC à 12 impulsions utilisant des thyristors

Soupapes à vapeur de mercure

Un certain nombre d'adaptations ont été nécessaires pour faire évoluer la technologie des redresseurs pour moteurs électrique à soupapes à vapeur de mercure au transport d'électricité, notamment au niveau de la tension de l'anode. Les fortes tensions aux bornes des soupapes créant des risques d'arcs électriques.

Les très longues colonnes d'anodes utilisées pour la haute tension sont le facteur limitant le courant qui peut être transporté de manière sûre. Ainsi la plupart des installation HVDC utilisaient plusieurs colonnes d'anode, souvent 4, connectées en parallèle pour chaque soupape.

Chaque bras du pont de Graetz triphasé était traditionnellement constitué d'une soupape, cependant 2 projets construits en Union soviétique utilisaient 2 voire 3 soupapes en série sans connexion en parallèle de colonnes d'anodes.

L'ancienne technologie à diode à vapeur de mercure demandait une maintenance importante. Afin d'éviter de devoir couper la ligne à chaque fois, des disjoncteurs permettaient de faire fonctionner la station avec seulement 6 soupapes.

Ces soupapes avaient une tension maximale de 150 kV et un courant 1 800 A. Ces caractéristiques ont été atteintes sur le dernier projet réalisé dans cette technologie : la station de Nelson River au Canada. Elle utilisée 6 colonnes d'anodes par soupape et a été complètée en 1977.

Soupapes à thyristors

Généralités

Redresseur entre les réseaux d'Hydro One et d'Hydro-Québec au poste Outaouais de TransÉnergie à L'Ange Gardien, Québec

Un thyristor est un composant à état solide similaire à une diode à la différence près que sa fermeture est commandée par une borne supplémentaire : la gâchette. Les thyristors, individuellement, ne peuvent bloquer une tension que de quelques kV, les soupapes sont donc constituées d'un grand nombre de thyristors en série. Des capacités et des résistances sont également insérées dans les soupapes pour assurer une répartition homogène de la tension entre les thyristors : ensemble ils forment un « thyristor level ».

Afin de donner l'ordre d'amorçage des thyristors doit être transmis de manière simultanée à un grand nombre de composants situés à des potentiels différents. La liaison doit donc être isolée électriquement. Deux méthodes sont utilisées : optique (à base de fibres) et magnétique. La technologie optique pouvant amorcer directement ou indirectement les thyristors. Dans la méthode indirecte, l'électronique de commande situé à basse tension envoie une information à l'électronique sous haute tension, qui obtient la puissance nécessaire à l'amorçage de la tension aux bornes du thyristor. La méthode directe par contre utilise l'énergie de l'impulsion optique pour amorcer le thyristor à amorçage lumineux.

Commande

Exemple de structure de commande d'un LCC

La commande de la station HVDC doit assurer le transfert de puissance sans mettre en danger le réseau alternatif. Il doit ainsi à la fois commander la puissance réactive envoyé dans le réseau AC, la tension AC qui lui est liée et le courant. Dans le cas d'une LCC, les deux degrés de liberté sont les angles de retard $\alpha$ et $\gamma$ réglant respectivement le redresseur et l'onduleur. Les stratégies de commande usuelles sont équidistantes depuis la fin des années 1960, c'est-à-dire que les trois phases sont contrôlées ensemble avec un angle constant de 60° pour un pont à 6 impulsions entre chaque phase. Pour commander à la fois le courant et la tension continue, la stratégie consiste à faire commander la tension continue par l'onduleur et l'angle $\gamma$, tandis que le redresseur commande le courant au travers de son niveau de tension et l'angle $\alpha$. Afin de maîtriser les répercussions sur le réseau de courant alternatif, une commande puissance/fréquence et également utilisé. Enfin la commande est divisé en couches : bipôle, pôle et sous-module. Une bonne commande doit s'assurer que les soupapes sont allumées de manière symétrique et synchronisée.

Cette possibilité de contrôler la puissance qui transite par les lignes HVDC est un grand avantage face aux lignes AC, pour qui la puissance transitée est subie en fonction des lois de Kirchhoff.

Une fonctionnalité importante du contrôle des LCC est la {{citation|consigne de courant en fonction de la tension. Elle permet d'éviter les instabilités de la tension et de la puissance lors de défauts électriques côté AC. Elle réduit la consigne de courant lorsque la tension côté AC diminue à cause d'un défaut.

Fiabilité

La fiabilité d'une ligne HVDC pour une configuration avec le même niveau de redondance est comparable à celle d'une ligne AC. Ainsi pour un bipôle, les statistiques donnent une disponibilité de 97,1 % à 100 % de la puissance nominale, alors que ce taux est de 97,2 % pour la haute tension alternative.

Convertisseurs en source de tension (VSC)

Les thyristors ont besoin d'une source de puissance extérieure, d'un réseau AC fort, pour être commutés. Par conséquent, la technologie LCC ne peut alimenter une charge passive, elle a besoin d'un générateur électrique tournant pour pouvoir fonctionner. La technologie VSC par contre ne nécessite pas de réseau fort, elle peut ainsi alimenter une source passive ou évacuer l'énergie provenant d'une centrale fonctionnant par intermittence, par exemple les éoliennes offshore.

Il est possible de commander la fermeture des thyristors mais pas leur ouverture, il n'y a donc qu'un degré de liberté : leur angle de retard, cela limite fortement le champ de possibilité. Les IGBT au contraire peuvent être à fois ouverts et fermés, on peut donc les commander indépendamment de la tension de la ligne, on parle de convertisseurs auto-commutés. La tension des lignes en courant continu est alors maintenu constante par des capacités, leurs polarités est également fixes. On parle donc de technologie « source de tension » (« voltage sourced converter », VSC). Les IGBT peuvent être ouverts et fermés plusieurs fois par cycle afin de diminuer le contenu harmonique du courant, qui est de fait très faible. Un pont de 12 soupapes n'est plus nécessaire, les VSC utilisent des ponts à 6 soupapes. La construction des transformateurs s'en trouve simplifiée. Ces deux angles de liberté permettent de régler à la fois la puissance active et réactive.

Le fait que les VSC produisent moins d'harmoniques permet de réduire la quantité de filtres nécessaires ce qui résulte dans un gain de place important. C'est particulièrement intéressant dans le cas des plateformes en mer. L'absence d'inversion de polarité, l'isolation des composants électriques comme les transformateurs et surtout les câbles, permettant notamment l'usage des câbles en polyéthylène extrudé. Cette tension constante rend aussi la construction de ligne multi-terminaux plus simple. Comme les LCC les VSC n'ont par contre que très peu de capacité de surcharge temporaire.

Un défaut des VSC, enfin du moins ceux n'étant pas en pont en H, en comparaison des LCC est d'augmenter sensiblement la puissance de court-circuit du réseau comme une ligne AC classique. En effet, les VSC peuvent produire de la puissance réactive, ils alimentent donc les défauts. Une étude parle d'une augmentation relative du courant de court-circuit allant de 6 à 13 % en fonction du mode d'opération d'installation au moment du défaut. Pour interrompre les court-circuits, les VSC, non connectés en pont en H, doivent avoir recourt auy disjoncteurs placés côté AC.

Différentes configuration VSC sont possibles.

Convertisseurs à deux niveaux

La technologie utilisée pour les premiers projets, du projet à Hellsjön en 1997 aux projets en 2012, comportaient 2 niveaux de convertisseurs. La variante la plus simple de VSC. Ils reprennent les fondamentaux de la technologie LCC. Les thyristors y sont remplacés par des IGBT, auxquels sont ajoutés des diodes en parallèle afin de les protéger. La bobine de lissage, utilisée pour rendre constant le courant, est remplacé par des capacités de lissage, maintenant constante la tension. La tension côté AC n'a que deux valeurs, pour cette raison on parle de technologie à 2 niveaux. Pour recréer une tension "alternative" avec seulement deux niveaux de tension, une modulation de la largeur d'impulsion est utilisée. Il faut toutefois des filtres pour éliminer les harmoniques.

Quand la soupape du haut est fermée, la ligne AC est reliée à la ligne DC positive, la tension alternative devient alors égale à +½ U_d, si on prend pour 0 le milieu du convertisseurs connecté à la terre. De la même manière, quand la soupape du bas est fermée, la ligne AC est reliée à la ligne DC négative, la tension alternative devient alors égale à -½ U_d. Les deux soupapes d'une même phases ne doivent jamais être fermée simultanément, dans ce cas la capacité de lissage se déchargerait de manière imprévisible (en fonction de la tension AC au moment de l'événement), causant d'importants dommages dans les convertisseurs.

Convertisseurs HVDC à 2 niveaux

Principe de fonctionnement d'un convertisseur à 2 niveaux

Une méthode pour réaliser une modulation de largeur d'impulsion, quand le signal (la sinusoïdale rouge) est comparé avec un signal triangle (bleu). Quand il est supérieur le signal modulé (magenta) est mis au niveau haut, dans le cas contraire au niveau bas

La forme de signal la plus simple de signal de sortie qui peut être produite avec un convertisseur à 2 niveaux est un signal créneau. Toutefois, la distorsion par rapport à un signal sinusoïdale est alors inacceptable, le niveau d'harmoniques est trop élevé. Pour résoudre ce problème, une modulation de largeur d'impulsion est appliqué au signal de sortie. Cela a cependant le désavantage d'obliger les IGBT à commuter très régulièrement, environ 20 fois par cycle, ce qui résulte en de forte perte « de commutation » dans les soupapes. D'autres stratégies de modulations sont également possible pour les HVDC. Cela rend le rendement global d'un convertisseur à deux niveaux moins bons que celui d'un LCC. Ainsi une station LCC de 1 000 MW a typiquement des pertes d'environ 0,75 % à pleine puissance, alors que pour un VSC deux niveaux elles s'élèvent à 0,9 voire 1,75 %.

Un autre désavantage de cette configuration est que des centaines d'IGBT doivent être connectés en série pour produire une haute tension et doivent être commutés simultanément dans chaque soupape.

Convertisseurs à trois niveaux

Par la suite des systèmes à 3 niveaux ont été construits, afin d'améliorer le contenu harmonique de la tension délivrée. Le principe est très similaire aux convertisseurs à deux niveaux, un niveau de tension nulle étant ajouté. La tension peut donc prendre trois valeurs : +½ U_d, 0, -½ U_d.

Une configuration utilisée dite en diode de redressement dans laquelle chaque station contient 4 soupapes à IGBT, chacun ayant une tension égale à la moitié de la tension de ligne, auxquels viennent s'ajouter 2 diodes. Les deux capacités de lissage sont branchées en série, les diodes étant branchées entre le point neutre entre les capacités et la première soupape et la troisième (voir schéma). Pour obtenir une tension positives les deux soupapes à IGBT du haut sont fermées, pour avoir une tension négatives les deux du bas sont fermées, la tension nulle quant à elle est obtenue en fermant les deux soupapes du milieu. Dans ce dernier cas, les diodes permet de conduire le courant entre la partie DC et la partie AC.

Convertisseurs HVDC à 3 niveaux à clamping diodes

Principe de fonctionnement d'un convertisseur à 3 niveaux

Une variante consiste à remplacer les diodes par des IGBT, le point neutre est alors actif, commandable. Cette solution a été utilisée dans le projet Murraylink en Australie et le projet Cross Sound aux États-Unis. La modeste amélioration dans le contenu harmonique se paie toutefois dans cette technologie par une forte augmentation de la complexité et donc du prix. De plus cette configuration semblait difficilement adaptable pour des tensions supérieures au +/-150 kV utilisées dans les deux projets.

Une dernière alternative, utilisée pour la commande des moteurs électrique mais jamais pour les HVDC, consiste à remplacer les diodes par une capacité au potentiel non fixé entre le premier et le troisième quartier. Le fonctionnement reste similaire. Aussi bien la technologie à diode qu'à capacité peut être étendu à un plus grands nombre de niveau, 5 par exemple, mais la complexité augmente de manière démesurée. De tels circuits n'ont jamais été testés pour les HVDC.

Convertisseurs multi-niveaux (MMC)

Proposée tout d'abord par Marquardt (en 2003) testée de manière commerciale sur le projet Transbay dans la baie de San Francisco par Siemens à la fin de la décennie, la technologie modulaire multi-niveaux (MMC) se standardise pour les HVDC en source de tension.

Convertisseurs modulaire multi-niveaux triphasé

Operating Principe de fonctionnement d'un convertisseur modulaire multi-niveaux constitué de 4 sous-module par soupape

Tout comme les convertisseurs à 2 niveaux, les MMC sont constitués de 6 soupapes, reliant chacune une ligne AC à une ligne DC différentes. Toutefois alors que pour un montage à 2 niveaux, chaque soupape peut être modélisée par un unique interrupteur constitué de nombreux IGBT en série, dans le cas du MMC chaque module peut être commandé indépendamment et se comporte comme une source de tension. Chaque soupape consiste en de nombreux sous-module contenant une capacité. Dans le cas du pont 2 quadrants, montage utilisé par Siemens, chaque sous-module contient 2 IGBT en série connectés de par et d'autre du centre de la capacité (voir image). En fonction de la position passante ou ouverte des IGBT, la capacité est court-circuité ou dans le circuit. Chaque sous-module est donc une source de tension valant 0 ou U_sm (avec U_sm la tension au borne de la capacité). Quand un grand nombre de sous-modules est connecté en série, les soupapes peut reproduire la forme de tension en escalier souhaitée, dans le cas du HVDC une sinusoïde avec un faible contenu harmonique.

Soupape MMC dans les différentes configurations possibles

Le MMC est différent des autres types de convertisseurs, dans le sens où le courant traverse en permanence les 6 soupapes, les notions de soupape ouverte ou fermée n'a donc pas de sens. Le courant continu se divise de manière égale entre les 3 phases tandis que le courant alternatif entre les deux lignes continu. Le courant résultant est donc égal à une combinaison du courant alternatif et continu :

Soupapes du haut: ${I_\mathrm {v}=\frac{I_\mathrm {d}}{3}+ \frac{I_\mathrm {ac}}{2} }$

Soupapes du bas: ${I_\mathrm {v}=\frac{I_\mathrm {d}}{3}- \frac{I_\mathrm {ac}}{2} }$

Typiquement les MMC utilisés dans les HVDC contiennent environ 300 sous-modules en série par soupape et sont donc des convertisseurs 301 niveaux. Les performances au niveau des harmoniques est excellente, aucun filtre n'est requis. En outre, la modulation en largeur d'impulsion n'étant pas requise et les commutations étant donc plus lente, les pertes de puissance sont plus faible que dans un convertisseur 2 niveaux. Elle représente environ 1 % par station. Enfin, les IGBT ne devant pas tous commuté simultanément, l'amorçage de ceux-ci n'est pas si complexe que sur un montage à 2 niveaux.

Au niveau des désavantages, la commande est beaucoup plus complexe que sur un 2 niveaux. Il faut équilibrer la tension entre chaque capacité, ce qui difficile et nécessite une importante puissance de calcul informatique ainsi qu'une grande vitesse de communication entre la commande centrale et les sous-modules. La puissance de calcul exigée est donc très importante. En outre, les sous-modules eux-mêmes sont relativement volumineux. Un MMC prend plus d'espace qu'un convertisseur 2 niveaux, cela doit cependant être mis au regard de l'économie des filtres.

En 2012, la seule connexion opérationnelle est celle de Trans Bay et a une puissance de 400 MW, toutefois des stations de puissances plus importante sont en projet, ainsi INELFE, l'interconnexion France-Espagne, est constitué de 2 liens en parallèle d'une puissance de 1 000 MW chacun et d'une tension de +/- 320 kV.

Les limites actuelles des VSC sont liées à celle des câbles en polyéthylène extrudé, bien qu'on puisse tout aussi bien utiliser des câbles imprégnés avec les VSC, qui ne dépassent pas une tension de 320 kV. Par ailleurs le courant est limité par les performances thermiques des IGBT.

Variantes de convertisseurs multi-niveaux

Une variante du MMC, proposée par ABB, appelé 2 niveaux en cascade est très similaire à la différence de la manière dont sont agencés les sous modules entre eux. Les pas du signal en escalier sont alors plus large et moins nombreux en comparaison du MMC conventionnel. En pratique, la différence est infime, la tension alternative contient à peine plus d'harmoniques.

Sous module MMC 4 quadrants

Une autre alternative consiste à travailler en 4 quadrants au lieu de 2, autrement dit un pont en H est construit avec 4 IGBT. Cela permet d'insérer la capacité du sous-module à la polarité souhaitée. Cela accroit la souplesse de la commande et permet de bloquer le courant de court-circuit en cas de défaut électrique, ce que les autres MMC ne peuvent pas. La tension continue peut également avoir les deux polarité, comme dans un LCC, donnant la possibilité de créer un hybride LCC/VSC. Le principal inconvénient est que deux fois plus d'IGBT sont requis par rapport à dans une configuration équivalente MMC et que les pertes sont accrues.

VSC hybride

D'autres type de convertisseurs ont été imaginés combinant les propriétés des convertisseurs 2 niveaux et multi-niveaux. Ce VSC « hybride », promu par Alstom, tente de combiner les faibles pertes et le faible contenu harmonique des MMC avec un design plus compact et une meilleure contrôlabilité avec une meilleure répartition de la tension entre les sous-modules en régime transitoire. Le principe consiste à commander la forme de la tension grâce à des convertisseurs multi-niveaux de tailles plus faibles que dans un MMC et de diriger le courant grâce aux soupapes fait de thyristors ou d'IGBT comme dans un convertisseur à . Ce type de convertisseurs n'en est cependant qu'au stade de la recherche.

Commande des VSC

Principe de régulation de la puissance active grâce à l'angle de transport

Principe de régulation de la puissance réactive grâce à l'amplitude des tensions

Un VSC possède deux degrés de liberté, le déphasage entre tension DC et tension AC, ainsi que l'amplitude de la tension DC qui est pour un, convertisseur à deux niveaux, équivalent au degré de modulation. La tension alternative est contrôlée à l'aide de l'amplitude de la tension DC, la puissance à l'aide du déphasage. Les formules de la puissance active et réactives sont les mêmes qu'en courant alternatif :

$P = \frac{V_1 \cdot V_2}{X} sin{\delta}$

$Q = \frac{V_1 \cdot(V_1 - V_2 cos(\delta))}{X}$

Où P est la puissance active, V₁ et V₂ les tensions aux extrémités des lignes, X l'impédance de la ligne et $\delta$ l'angle de transport, le déphasage entre V₁ et V₂.

Une commande de la tension DC est également souvent présent.

Cette très grande commandabilité est un avantage majeur pour les VSC.

Autres composants principaux

Transformateurs

Transformateur HVDC

Transformateurs pour convertisseurs à thyristors

Les transformateurs de puissances ont plusieurs utilités dans une station HVDC : fournir une isolation galvanique entre le côté AC et DC, limiter l'influence d'un changement de la tension côté AC à l'aide de son changeur de prises, limiter le courant de court-circuit, fournir un déphasage de 30 ° entre les ponts d'impulsion.

Les transformateurs connectés entre les lignes à courant alternatif et les convertisseurs utilisant des thyristors des stations HVDC ont des caractéristiques très différentes des transformateurs de puissance ordinaires. Les lignes à courant continu transportant de grandes puissances, les transformateurs HVDC sont également de fortes puissances. Pour permettre leur transport, ils sont en général monophasés. Ils comportent 2 ou 3 enroulements, le premier est connecté au réseau à courant alternatif, le ou les autres aux convertisseurs. Afin de limiter la production d'harmoniques, un banc de transformateur est connecté en triangle, l'autre en étoile, un déphasage de 30 ° est ainsi obtenu entre les deux. Dans le cas des transformateurs à 3 enroulements, l'un est connecté en étoile, l'autre en triangle. Un seul design de transformateur est nécessaire pour l'ensemble de la station. Si des transformateurs à deux enroulements sont utilisés deux designs sont nécessaires : l'un pour le banc en étoile, l'autre pour celui en triangle.

Au-delà de cette construction particulière, les transformateurs HVDC ont une isolation conçue de manière différente d'un transformateur ordinaire. Une tension continue se superpose en effet à la tension alternative dans les enroulements. De plus, lors d'un changement de direction du flux d'énergie dans la liaison HVDC, la polarité de sa tension est inversée. Le champ continu dans l'isolation est donc inversé, les contraintes également. La phase transitoire est particulièrement contraignante pour l'isolation.

Les tensions continues créent un courant continu dans les enroulements causant également un surplus de nuisance sonore pour ces transformateurs.

En outre, la grande quantité d'harmoniques contenues dans le courant vient saturer et chauffer le circuit magnétique, qui doit être dimensionné en conséquence.

Enfin une haute résistance au court-circuit est nécessaire.

Transformateurs pour VSC

Dans le cas de la technologie VSC, les transformateurs sont beaucoup plus classiques. Avec des convertisseurs à IGBT multi-niveaux, des transformateurs standards peuvent être utilisés sans contrainte spécifique de tenue au courant continu ou aux courants harmoniques .

Filtres

Puissance réactive

Pour les LCC

Consommation de puissance réactive d'une LCC en fonction de la puissance active avec et sans filtres

Un désavantage majeur des lignes HVDC LCC est leur consommation en puissance réactive. Le courant alternatif entrant dans la station ayant toujours un retard sur la tension, la station se comporte comme une inductance et consomme de la puissance réactive quel que soit le sens des échanges de puissance active. Cette consommation croit avec la puissance active transportée, elle est comprise entre 50 et 60 % de la puissance active. Elle monte si les angles de retard des convertisseurs est grands ou si la tension des lignes continue est réduite.

Si la ligne HVDC est connectée proche d'une centrale électrique, celle-ci peut fournir une partie ou la totalité de la puissance réactive nécessaire. Dans le cas contraire, la construction de bancs de condensateurs est requise. Ils sont en général connecté entre la ligne en courant alternatif et le sol, mais une possibilité existe de les alimenter par un enroulement tertiaire des transformateurs afin d'abaisser leur tension opérationnelle.

Un excès de puissance réactive conduisant à une surtension, la totalité des bancs de condensateur ne doit pas toujours être connecté, en particulier en cas de faible charge. Pour remédier à ce problème, les bancs de condensateurs sont divisés en étages, généralement 3 ou 4, pouvant être connectés selon les besoins.

Les bancs de condensateurs sont également associés en général à des inductances et des résistances afin de leur permettre de filtrer les harmoniques en plus de leur rôle de production de puissance réactive.

Pour les VSC

Les VSC quant à eux peuvent produire ou consommer de la puissance réactive à la demande, le déphasage et l'amplitude de la tension sortant des convertisseurs pouvant être commandés indépendamment. Aucun banc de condensateur pour la production de puissance réactive n'est requis.

Filtrage des harmoniques

Pour les LCC

La configuration la plus simple pour un convertisseur HVDC LCC est le pont à 6 impulsions. Ce montage produit un haut niveau d'harmoniques et peut être modélisé par une source de courant produisant des harmoniques d'ordre 6n±1 dans le réseau de courant alternatif. Par ailleurs des harmoniques de tension d'ordre 6n se superposent à la tension continue.

Le montage en pont à 12 impulsions a un meilleur comportement vis-à-vis des harmoniques. Il ne produit plus que des courants d'ordre 12n±1 côté AC et des tensions d'ordre 12n côté DC.

Dans les stations les premières harmoniques sont toujours filtrées, 11^e et 13^e côté AC, 12^e côté DC, le filtrage des suivantes dépendent de la situation. Parfois la 3^e et 5^e harmonique doivent également être filtrées à cause des dissymétries entre phases.

Le dimensionnement des filtres côté AC est complexe et demande une forte puissance informatique. En effet, en plus de s'assurer que la tension a un niveau acceptable de distorsion, le concepteur doit vérifier que les filtres ne résonnent pas avec d'autres composants du réseau électrique en courant alternatif. Une bonne connaissance des « impédances harmoniques » du réseau est donc nécessaire.

Les filtres côté courant continu sont seulement nécessaire dans le cas des lignes aériennes. La déformation de la courbe de tension n'est pas un problème en soi, aucun consommateur n'étant connecté directement à la ligne HVDC, l'objectif des filtres dans ce cas là est d'éviter la pollution électromagnétique qui pourrait notamment affecter les lignes téléphoniques environnantes. Les liaisons téléphoniques devenant numérique, par exemple avec des fibres optiques, et donc insensible aux perturbations, le besoin en filtrage côté DC diminue.

Pour le même niveau de redondance 2 conducteurs en HVDC équivalent à deux lignes triphasées

Pour les VSC

La tension des convertisseurs à 2 niveaux utilisant une modulation de large d'impulsion doivent être filtrés, toutefois moins que la tension des LCC. Les harmoniques sont plus hautes fréquences, ce qui permet de construire des filtres plus petits. Les fréquences typiques des modulations est de 1 à 2 kHz. Les MMC n'ont besoin d'aucun filtrage.

Lignes et câbles

Lignes aériennes

Les lignes aériennes en courant continu ont les mêmes éléments constitutifs de base que celles en courant alternatif : les poteaux treillis, les chaînes d’isolateurs, les conducteurs de ligne et les accessoires mécaniques ; néanmoins les caractéristiques techniques de projet de chaque composant sont spécifiques pour les application en tension continue à cause des différentes capacités de tenue diélectrique sous contraintes différentes. Le champ étant toujours dans la même direction, il y a une accumulation de la pollution superficielle sur les isolateurs plus importante que dans le cas des lignes AC.

Un autre avantage est le gain en place, pour avoir un même niveau de redondance 2 faisceaux de conducteurs HVDC remplacent 2 systèmes triphasés, soit 6 faisceaux de conducteurs. Pour le projet trois-gorges, ABB déclare qu'en lieu et place de 5 pylônes électriques AC, 2 en DC suffisent pour transporter 3 000 MW. Par ailleurs l'absence d'effet de peau permet de mieux utiliser l'intégralité du conducteur et donc de réduire leurs diamètres.

Câbles

Les câbles en polyéthylène réticulé représentent l'avenir des câbles pour liaisons HVDC

Article détaillé : câble électrique à haute tension.

En 2012, les câbles utilisés pour les liaisons en courant continu sont soit au papier imprégné ou en polyéthylène réticulé, "Pr" en abrégé français ou XLPE en acronyme anglais. Les câbles à huile fluide, ne sont pas adaptés aux longues distances, plus de 50 km, n'ayant, de plus, peu d'avantages faces aux câbles extrudés, ces derniers les ont supplanté. Ceux au papier imprégné sont majoritaire dans les liaisons existantes et peuvent atteindre jusqu'à 450 kV. Ceux en XLPE les remplacent progressivement pour les convertisseurs VSC. Pour les LCC jusqu'à récemment les inversions de polarité les endommageaient, mais des recherches semblent avoir levé cet obstacle. Leur tension commerciale est actuellement limitée à 320 kV, mais elle devrait augmenter dans un futur proche.

Configurations

Monopole

Schéma bloc d'un système monopole à retour par la terre

La configuration la plus simple, consiste à n'avoir qu'un pôle, on parle de monopole. Deux possibilités existent pour faire circuler le courant de retour entre les stations. La première consiste à connecter une borne des redresseurs et de l'onduleur à la terre. L'autre borne est connecté à la ligne de transport. La seconde consiste à connecter le retour à l'aide d'un conducteur. On parle alors de retour métallique.

Monopole et retour par la terre

Dans le cas d'un retour par la terre, le courant circule à travers la terre (dans les couches profondes idéalement) entre les électrodes des deux stations. Cette solution a quelques conséquences environnementales, bénignes certes (voir partie sur les conséquences environnementales).

Monopole à retour métallique

Ces effets indésirables peuvent être annulés par l'utilisation d'un retour métallique. Comme l'une des stations est connectée à la terre, l'isolation électrique n'a pas besoin d'être dimensionné pour la tension de la ligne de transport. Le retour métallique n'est donc pas si coûteux qu'une ligne de transmission. La décision de faire un retour métallique ou non est prise en fonction de paramètres économiques, techniques et environnementaux.

La plupart des monopoles sont conçus afin de pouvoir être transformer en bipôle par la suite, les pylônes électriques sont alors dimensionnés pour porter deux conducteurs même si seulement un est requis. On peut faire alors le choix de n'en utiliser qu'un ou de les utiliser en parallèle.

Monopole symétrique

Une troisième possibilités est d'utiliser une ligne à une tension de + la moitié de la tension totale et une à - cette même tension. On est exactement dans le même cas de figure que pour un bipôle sans conducteur au neutre. Cette configuration est appelée monopole symétrique. Les convertisseurs sont mis à la terre à travers une forte impédance, aucun courant n'est censé traverser la terre. Cette configuration n'est pas habituelle pour les LCC, à l'exception de NorNed par exemple, elle est par contre très courante pour les VSC si des câbles sont utilisés.

Bipôle

Schéma bloc d'un système bipolaire, disposant d'un retour à la terre

Dans un schéma bipolaire, deux conducteurs sont utilisés, l'un avec une tension positive, l'autre négative. Cette option est plus coûteuse qu'un monopole.

• En condition normale, le courant traversant la terre est négligeable, tout comme dans le cas d'un monopole à retour métallique. Cela réduit les pertes par la terre et les effets sur l'environnement.
• Si un défaut quelconque se produit sur l'un des deux pôles, l'autre peut continuer d'opérer avec un retour par la terre ou même parfois retour métallique si les disjoncteurs adéquates sont prévus. Le transport perd donc dans ce cas seulement la moitié de sa puissance.
• Chaque pôle ne transportant que la moitié de la puissance, les conducteurs peuvent être dimensionnés plus petit que pour la même puissance en monopole.
• Les deux conducteurs ne doivent pas forcément être sur le même pylône. Cela peut réduire le risque de perte de la totalité de la puissance en cas de défaut.
• Les puissances pouvant être transmise à l'aide d'un bipôle sont plus importante qu'avec un monopole.

Deux lignes HVDC dans le Dakota du Nord

En plus des deux lignes de transport, un retour métallique peut être installé entre les neutres des deux stations rendant le courant traversant la terre parfaitement nul.

Parfois le bipôle peut être conçu de manière à pouvoir fonctionner comme deux monopoles en parallèle.

Pour les liaisons 800 KV, des schémas en 24 impulsions par pôle sont privilégiés, 2 ponts de 400 kV sont montés en série par pôle. En effet, le transport et la conception des transformateurs et des soupapes deviendraient très problématique pour un pôle en un seul bloc de 800 kV.

Tête bêche

Une station « back to back » en anglais, littéralement dos-à-dos, en français tête-bêche, est une installation HVDC dont les deux stations sont « collés », souvent construite dans le même bâtiment, la longueur de la ligne de transport est donc négligeable. Ces stations sont utilisées principalement pour connecter des réseaux asynchrones, qu'ils soient de fréquences différentes, par exemple au Japon où la moitié du pays utilise une fréquence de 50 Hz et l'autre 60, des stations tête-bêche font la jonction, par exemple aussi en Amérique du sud et en Arabie saoudite, ou qu'ils soient à la même fréquence mais non synchrones comme entre la Russie et la Finlande. Dans le passé, le bloc de l'est et le bloc de l'ouest avaient la même fréquence mais n'était pas synchrone ; ainsi la RFA et la RDA étaient reliées électriquement par des convertisseurs.

Ces stations peuvent également connecter des systèmes ayant des nombres de phases différents comme dans des sous-station de traction.

La ligne étant courte, la tension DC est choisie beaucoup plus basse que dans le cas des stations normales, cela permet de réduire la taille des composants, leur isolation diélectrique ne devant pas être aussi importante. En conséquence, leur ampacité est en général grande.

Système multi-terminaux et réseau électrique à courant continu

Articles connexes : Réseau multiterminal à courant continu et Liaison Italie-Corse-Sardaigne.

La quasi totalité des lignes HVDC en service comportent deux stations.

Le terme multi-terminaux, sous-entend plus de 2 stations. Les terminaux peuvent être connectés en série, en parallèle ou en hybride (mélange des deux). Le montage parallèle est utilisé pour les stations de forte puissance, tandis que le série est réservée pour les plus petites stations. Le plus grand multi-terminal actuel est la ligne Québec - New England, mise en service en 1992, a une puissance de 2 GW. Un autre exemple est la ligne Italie-Corse-Sardaigne.

Les multi-terminaux sont difficile à réaliser en LCC car en inversant la polarité de la ligne l'ensemble du système est affecté. Seule une station peut commander la tension. Les VSC, qui n'inversent pas leur polarité mais seulement leur courant, semblent plus adaptés et plus facile à commander.

Par ailleurs, le principal obstacle à la construction d'un véritable réseau maillé, à la manière du réseau en courant alternatif, en HVDC était jusqu'en 2012 l'absence de disjoncteurs pour courant continu suffisamment rapide, les disjoncteurs AC utilisant le passage par zéro du courant pour interrompre l'arc électrique qui se forme entre ses électrodes. Le courant DC ne passant pas zéro, les disjoncteurs AC ne peuvent être employé tel quel. Une solution est d'introduire un circuit résonant type RLC pour forcer le courant à zéro, elle n'est cependant pas assez rapide pour protéger efficacement le système. Cette solution n'est utilisée que dans les metallic return breakers(MRTB), qui servent à interrompre le courant passant dans la terre pour réamorcé un pôle après un défaut de celui-ci. En effet dans ce cas le potentiel est faible, l'équipement n'est donc pas excessivement coûteux. Faire le même interrupteur à la tension de ligne n'est pas contre pas économique.

En l'absence de disjoncteur côté DC, en cas de court-circuit, le courant doit être interrompu à la station HVDC. Si pour un point-à-point cela ne change rien : la liaison entre les deux stations est perdue, pour un réseau multiterminal cela implique que tous les terminaux se retrouvent sans tension en cas de court-circuit. Cela est inacceptable. Des disjoncteurs DC dans le réseau doivent permettre de n'ouvrir que la ligne défectueuse tout en maintenant sous tension les lignes saines.

Article connexe : Disjoncteur HVDC.

Des interrupteurs à base de semiconducteurs ont été développés mais leur perte d'exploitation sont trop élevées. Un solution hybride a été présentée en 2011 par ABB, alors à l'état de prototype, qui se revendique à la fois rapide et avec de faibles pertes. Elle consiste à mettre en parallèle deux interrupteurs à IGBT : le premier est de taille limitée, donc produisant de faible perte, est en série avec un sélectionneur rapide; le second est beaucoup plus grand avec des parafoudres en parallèles des IGBT. En régime permanent, le courant passe par la première branche avec de faible perte. En cas de défaut, le premier interrupteur IGBT permet de commuter le courant dans l'autre branche alors que celui-ci est encore faible. Le sélecteur s'ouvre alors évitant que ce premier interrupteur n'ait une tension trop importante à ses bornes. Le second interrupteurs à IGBT s'ouvre alors, les parafoudres limitant la tension maximale aux bornes de l'interrupteur et dissipent l'énergie. L'objectif d'ABB est d'interrompre le courant sur des lignes ayant une tension de 320 kV.

En novembre 2012, le groupe communique intensivement sur l'innovation. Son coût n'est pas encore connu mais on peut penser qu'il sera nettement plus cher qu'un disjoncteur AC.

Autres configurations

En 2004, un brevet présente la transformation des lignes à haute tension AC en HVDC. Deux des trois lignes deviennent des conducteurs pour des lignes DC + et - montées sur un bipôle, la troisième ligne est utilisée pour un monopole dont les soupapes peuvent être connectés dans les deux sens (deux fois plus de soupapes sont utilisés, montées de manière anti-parallèle). Le monopole apporte son courant périodiquement d'un pôle à l'autre et inverse sa polarité régulièrement, toutes les quelques minutes. Les conducteurs connectés au bipôle utilisent alternativement 137 % et 37 % de leur capacité thermique, tandis que le conducteur du monopole l'utilise toujours complètement. En moyenne efficace, tous les conducteurs sont alors chargés à 100 %. La capacité des lignes est donc pleinement utilisée. Par ailleurs, un fort courant peut circuler même par faible charge dans les conducteurs du bipôle afin d'enlever la glace se déposant sur les conducteurs en hiver.

Cette technologie appelé tripôle n'est pas en opération en 2012. Des lignes AC en Inde ont cependant étaient transformées pour accueillir de l'HVDC sur la ligne Sileru-Barsoor.

Dans le cas d'extension comme sur Cross-Skagerrak, deux pôles sont mis en parallèle tandis qu'un troisième pôle est monté avec une polarité inverse et une tension plus élevée.

Coût

La brochure du CIGRÉ visant à comparer les différentes technologies HVDC au AC rassemble un certain nombre de chiffres indicatifs du coût d'une station et d'une ligne de transmission HVDC.

Coût par station (en millions d'euros)

Puissance (MW)	HVAC	LCC-HVDC	VSC-HVDC
500	16	40	51
1000	28	90	110
1500	40	120	153

Coût des lignes de transport (en millions d'euros par kilomètre)

Puissance (MW)	HVAC		HVDC
	Câble	Lignes aériennes	Câble	Lignes aériennes
500	0,92	0,35	0,8	0,26
1000	1,67	0,33	1,6	0,25
1500	1,67	0,45	2,4	0,34

La même brochure prend l'exemple d'une ligne aérienne d'une longueur de 190 km. Dans cet exemple le prix initial est entre 2,6 et 3,2 fois plus cher pour une ligne HVDC qu'une ligne HVAC. Les pertes étant également supérieures en HVDC. L'intérêt peut toutefois résider dans les autres avantages de cette technologie. Dans le cas d'une construction en câble sur cette distance la distinction LCC et VSC n'a que peu d'influence sur le prix.

Installations existantes

Installations remarquables

Article détaillé : Liste des installations de HVDC.

Nom	Pays	Câble sous­terrain / sous­marin (km)	Ligne aéri­enne (km)	Tension (kV)	Puissance (MW)	Année d'inaugu­ration	Convertisseur	Remarques
Miesbach-Munich	Allemagne		57	2	0,0025	1882	Aucun	Première ligne électrique haute tension
Rivière Gorzente - Gêne	Italie	?	?	6	?	1889	Thury	Machine de Thury
Lyon-Moûtiers	France	10	190	±75	30	1906	Thury	Première ligne HVDC en France
Moscou-Kashira	URSS		100	±100	30	1951	Merc	Première ligne à soupapes au mercure
Gotland 1	Suède	98		±100	20	1954	Merc	Premier câble avec des soupapes au mercure
Cross-Channel	France-Angleterre	64		±100	160	1961	Merc	Première ligne sous la Manche
Volgograd-Donbass	URSS		475	±400	750	1964	Merc	Niveau de tension
Eel River B2B	Canada	B2B		±80	320	1972	Thyr	Première installation à thyristors
Cahora Bassa	Mozambique, Afrique du Sud		1456	±533	1920	1979	Thyr	Premier HVDC avec une tension au-delà de 500 kV
Inga-Shaba	Zaïre		1700	±500	560	1982	Thyr	Longtemps la plus longue ligne HVDC
Itaipu 1	Brésil		785	±600	3150	1984	Thyr	Première ligne à 600 kV
IFA 2000	France - Angleterre	72		±270	2000	1986	Thyr
Réseau multiterminal à courant continu	Canada - États-Unis	5	1600	±450	2250	1991	Thyr	Multiterminal
liaison à courant continu Italie-Corse-Sardaigne 2	France - Italie	118	304	±200	300	1992	Thyr	Schéma multiterminal
Gotland HVDC light	Suède	100		±60	50	1999	IGBT	Première installation commerciale à IGBT
TransBay Câble / San Francisco Bay	États-Unis	88		200	400	2010	IGBT	Premier VSC multi-niveaux
Rio Madeira	Brésil		2350	±600	3150	2012	Thyr	Plus longue ligne aérienne
NorNed	Norvège - Pays-Bas	580		±450	700	2008	Thyr	Plus long câble sousmarin actuel
Yunnan - Guangdong	Chine		1400	±800	5000	2010	Thyr	Première ligne 800 kV

La station en tête bèche de Tre Amigas à Clovis au Nouveau-Mexique doit relier les 2 réseaux synchrones majeurs et un mineur américains à l'aide d'un mélange de technologie HVDC et de câble supraconducteur à haute température doit permettre à terme de transporter la puissance de 30 GW.

Installations en France

Comme déjà évoqué dans la partie systèmes électromécaniques, la ligne Lyon-Moûtiers capable de transmettre 8 600 kW de puissance hydroélectrique sur une distance de 200 km, dont 10 sous terre, est une des toutes premières lignes HVDC.

La première ligne HVDC reliant la France à l'Angleterre sous la Manche date a été mis en service en 1961 et se nommait english channel. Elle avait une puissance de 160 MW et une tension de +/-100 kV. Le choix d'une ligne a courant continu s'était fait car, à l'époque, le Royaume-Uni ne disposait pas d'un réglage automatique de la fréquence en fonction de la charge. La construction d'une ligne HVDC à la place d'une ligne AC était donc moins cher qu'une adaptation de l'ensemble du réseau britannique. Elle fut remplacée en 1986 par la ligne IFA (interconnexion France-Angleterre) d'une puissance de 2 000 MW pour une tension de +/-270 kV. Son objectif était de permettre d'exploiter le fait que les pics de charge ne sont pas enregistrés aux mêmes heures dans les deux pays. Elle est constituée de 2 bipôle de 1 000 MW. Ses deux stations se trouvent à Sellindge et Bonningues-les-Calais.

En 1985, un troisième terminal en Corse est ajouté à la liaison entre l'Italie et la Sardaigne, et permet à l'île de beauté de se raccorder au réseau continental. Elle a une puissance de 50 MW, une tension de 200 kV et le câble entre le continent et l'île fait 105 km de long.

Dans sa politique de développement des lignes transfrontalières et des capacités d'interconnexion, RTE a présenté dans son schéma décennal plusieurs projets de ligne HVDC reliant la France à ses pays voisins. En effet : « Avec de très fortes concentrations de moyens de production solaires et éoliens en Espagne, en Allemagne, en Italie et bientôt en France et au Royaume Uni, et une consommation française très sensible aux vagues de froid, les échanges entre la France et ses voisins, autrefois relativement réguliers, sont désormais très variables. Cette tendance va s’accentuer à l’avenir, au fur et à mesure que les énergies renouvelables se déploieront en France et en Europe. Elle sera d’autant plus sensible que des ressources spécifiques se concentreront géographiquement comme l’éolien dans les mers du nord, ou l’énergie solaire dans les pays méditerranéens. Le calendrier s’est encore accéléré après l’accident de Fukushima notamment en Allemagne ou en Italie ». Dans le détail RTE prévoit de porter à 8 GW ses capacités d'échanges internationaux d'ici 2020.

Afin d'améliorer l'interconnexion Angleterre-continent, une nouvelle interconnexion entre la Normandie et l’Angleterre, d’une puissance de 1 000 MW et d’une longueur de l’ordre de 200 km, pourrait être mise en service avant la fin de la décennie.

Entre la France et l'Espagne, le projet INELFE, entre Baixas et Santa Llogaia en Espagne, est, en 2012, en construction. Il s'agit d'une ligne HVDC VSC de +/-320 kV de 68 km pour une capacité de transit de 2 x1 000 MW. Elle représente un investissement d’environ 700 M€. Afin de porter la capacité d'échange de la péninsule ibérique à au moins 4 GW, une étude porte sur le développement d’une ligne à courant continu sous-marine entre la région de Bilbao et l’Aquitaine.

Avec l'Italie, le projet Piémont-Savoie va, en 2012, passer à l'étape de l'appel d'offre. Ce projet consiste à mettre en service à l’horizon 2017 une liaison à courant continu entre les postes de Grande-Ile en France et Piossasco en Italie, d’une capacité de deux fois 600 MW de 190 km de long avec la traversée des Alpes par le tunnel routier du Fréjus.

Installations au Québec

le trois terminaux. De nombreux dos à dos à la frontière américaine : ainsi celui de Chateauguay a été mis en service en 1984 avec une puissance de 100 MW, à Highgate en 1985 de 200 MW et celui de Outaouais en 2009 de 1 250 MW. À la limite avec le Nouveau-Brunswick à Madawaska en 1985 avec une puissance de 350 MW.

En 2008, une ligne HVDC originale y a été inaugurée : il s'agit d'un système destiné à dégivrer les lignes de transmission AC, nommé De-Icer et installé à la station de Lévis.

Il est à noter que l'usage répandu des convertisseurs tête-bêche pour les interconnexions du Québec avec les réseaux voisins de l'État de New York, de la Nouvelle-Angleterre et du Nouveau-Brunswick a permis à Hydro-Québec de maintenir le service — à l'exception de cinq centrales hydroélectriques qui étaient directement branchées sur le réseau ontarien — alors que 50 millions de personnes dans les réseaux voisins de l'Ontario et du nord-est des États-Unis étaient privées d'électricité pendant la panne de courant nord-américaine du 14 août 2003.

Le promoteur canadien Transmission Developers International propose la construction du projet Champlain Hudson Power Express, un câble sous-marin d'une capacité de 1 000 mégawatts qui relierait la région de Montréal à la région métropolitaine de New York. Le câble serait mis en service en 2015. Le projet a été approuvé par la Federal Energy Regulatory Commission (FERC) et est présentement en instance devant la commission des services publics de l'État de New York.

Installation en Belgique

National Grid et Elia, respectivement gestionnaire des réseaux britannique et belge, étude la création d'une ligne HVDC entre les deux pays nommée Nemo.

Installations en Afrique francophone

Le barrage Inga est relié à Kinshasa par une ligne HVDC depuis 1982

La ligne Inga-Shaba mise en service en 1982, avec une puissance de 560 MW et une distance de 1 700 km a été construite au Zaire afin de relier un barrage construit sur la rivière Congo à la capitale Kinshasa. Sa tension est de +/-500 kV. C'est la seule installation HVDC en Afrique francophone en 2012.

Conséquences environnementales

Les lignes HVDC ont une influence, relativement bénine, sur l'environnement. Les effets indésirables possibles sont d'ordre : visuel, sonore, perte d'huile, perte de SF6, risque d'incendie, pollution électromagnétique, corrosion des installations à proximité, harmoniques dans le réseau en courant alternatif et hydrolyse de l'eau. La plupart peuvent être mitigés de manière efficace.

Les stations et surtout les lignes aériennes ont un impact visuel non négligeable. Les premières peuvent être construite dans des bâtiments, ce qui les rend nettement plus discrète notamment en paysage urbain. Les secondes, même si moins de lignes sont nécessaires en comparaison d'un système AC, peuvent être regroupés dans des corridors déjà existant ou être remplacées par des câbles. De plus, les équipements électriques sont bruyant, en particuliers les transformateurs et filtres. Une conception adaptée voire la construction de barrières anti-son ou bâtiments autour des installations peuvent limiter les nuisances. Les lignes, avec l'effet corona, causent également des nuisances sonores, mais aucune solution globale n'existe. Les pertes d'huile et de SF6 sont exceptionnelles et jugulées respectivement par des receptacles pour l'huile et des systèmes de surveillances pour le gaz. Le risque d'incendie est réduit par la construction de mur anti-feu autour des transformateurs, l'élément le plus inflammable de la station. Le matériel électrique crée une certaine pollution électromagnétique, que ce soit un champ électrique, magnétique ou des charges corona. Le blindage des soupapes et des éléments sensibles permet les limiter, les niveaux rencontrés dans les installations sont très en deçà des normes. Les compas des navires peuvent cependant être perturbés. Les stations HVDC émettent également des harmoniques dans le réseau (voir Filtres), dans le cas des LCC et des VSC à 2 niveaux, des filtres les limitent. Pour les VSC multi-niveaux ces harmoniques sont négligeable.

Les retours par la terre ont également un effet sur l'environnement. Le fait qu'ils réduisent les pertes électriques doit être vu comme un avantage. Par contre ils peuvent causer divers problèmes :

• De corrosion des longs objets métallique se trouvant entre les électrodes. Typiquement si un pipeline ou un rail se trouve entre les électrodes, le courant l'empruntera.
• Dans le cas d'électrode marine, l'électrolyse de l'eau aux environs de l'électrode peut produire du chlore et/ou modifier les propriétés chimiques de l'eau.
• La circulation du courant peut affecter les compas des navires.

Des solutions existent pour mitiger ces effets. Il ainsi est possible de poser une protection cathodique sur les pipelines, ce qui relativement peu coûteux. Une étude géologique du sol étudiant le comportement des courant tellurique permet de s'assurer du bon passage du courant entre les stations.

À cause de ses désavantages le retour par la terre est de plus en plus rare dans les projets HVDC. Le Cigré affirme néanmoins en 2012, que si la mise à la terre est correctement réalisée, aucune conséquence sur la flore et la faune environnante n'a pu être détectée jusqu'à présent.

Évolutions futures

Le besoin de connecter des centrales électriques toujours plus éloignés des centres de consommation poussent les concepteurs à développer des niveaux de tension toujours plus élevée. En Chine la région du Sinkiang en particuliers contient d'importante ressource énergétique, éolienne et charbon, que le gouvernement chinois veut exploiter. Ainsi ABB et Siemens ont annoncé tour à tour en 2012 développer et avoir testé des transformateurs destinés à des stations HVDC d'une tension de +/-1 100 kV. Le gestionnaire du réseau électrique chinois State Grid Corporation est à la pointe de la recherche. Ces lignes atteindraient des puissances aux alentours de 10 GW.

Un autre axe de développement est l'amélioration de la technologie VSC, elle devrait devenir dans le futur intéressante pour transporter de grande puissance. Le développement de câble électrique en polyéthylène atteignant des tensions plus élevées est également un objectif majeur de recherche.

Fabricants

ABB, anciennement ASEA pour la partie HVDC, revendiquent avoir achevé 74 projets et en avoir 20 en cours. Parmi eux, 6 VSC sont terminés, 7 en cours. 3 CCC ont été construits. En 800 kV 1 projet a été complété, 2 sont en progression. Son centre de compétence et de fabrication se situe à Ludvika en Suède. Ses VSC sont commercialisés sous la marque « HVDC Light », ses LCC sous la dénomination « Classic ».

Siemens revendiquent avoir terminé 36 projets et en avoir 15 en cours. Parmi eux 1 VSC complété, 5 sont en cours de construction. Pour le 800 kV, 3 installations ont été terminée, une est en cours de construction. Les principaux sites et usines concernant l'HVDC de Siemens sont situés à Nuremberg et Erlangen en Allemagne. Ses VSC sont commercialisés sous la marque « HVDC Plus », ses LCC sous la dénomination « Classic » comme ABB.

La division Grid d'Alstom, devenu un temps Areva T&D, a une expérience de 31 projets achevés et 3 en cours, dont 1 en 800 kV. Il compte livrer son premier VSC en 2014 en Suède et un back to back aux États-Unis. Ses usines et centre de recherche concernant l'HVDC se trouve à Stafford au Royaume-Uni. Ses VSC sont commercialisés sous la marque « MaxSine », ses LCC sont dénommés simplement HVDC.

General Electric avait réalisé 10 projets HVDC avant de se retirer du marché à la fin des années 1980.

Toshiba, parfois associé à Hitachi et Mitsubishi, a conduit 8 projets HVDC.

Des entreprises chinoises, comme XD Group, commencent à prendre part activement à la conception et à la fabrication d'installations HVDC, ainsi pour le projet Xiluodu-Guangdong Siemens ne livre que les composants principaux, tandis que ses partenaires chinois livrent le reste des stations.

Voir aussi

• FACTS, qui reprennent grandement les technologies utilisées dans les lignes HVDC.

Références

• (en) Cet article est partiellement ou en totalité issu de l’article de Wikipédia en anglais intitulé « converter High-voltage direct current » (voir la liste des auteurs)

Bibliographie

Principale

• (en) Jos Arrillaga, High Voltage Direct Current Transmission, Institution of Electrical Engineers, 1998 (ISBN 0-85296-941-4) 
• (en) E.W. Kimbark, Direct current transmission, vol. 1, Wiley Interscience, 1971 
• (en) B.J. Cory, C. Adamson, J.D. Ainsworth, L.L. Freris, B. Funke, L.A. Harris et J.H.M. Sykes, High voltage direct current convertors and systems, Macdonald & Co, 1965 
• (en) B.W. Williams, Power Electronics - devices, drivers and applications, Macmillan Press, 1992 (ISBN 0 333 57351 X) 
• (en) N. Mohan, T.M. Undeland et W.P. Robbins, Power Electronics - converters, applications and design, John Wiley & Sons, 1995 (ISBN 0-471-58408-8) 
• (en) HVDC Environmental Planning Guidelines, Cigré, coll. « Brochure », octobre 2012, chap. 508 
• (en) Groupe de travail B4.46, Voltage Source Converter (VSC) HVDC for Power Transmission – Economic Aspects and Comparison with other AC and DC Technologies, Cigré, coll. « Brochure », avril 2012, chap. 492 
• (en) Groupe de travail B4.37, VSC TRANSMISSION, Cigré, coll. « Brochure », avril 2005, chap. 269 

Pour approfondir

• (en) Martin J. Heathcote, J&P Transformer Book, Oxford, Elsevier, 2007 (ISBN 978-0-7506-8164-3) [lire en ligne (page consultée le 22 mars 2012)] 

Lien externe

• (en) Groupe B4 du CIGRÉ, responsable des questions liées à l'HVDC. Consulté le 24 décembre 2012